不銹鋼毛細管和大口徑薄壁管產(chǎn)生壁厚不均的原因是不同的。那大口徑薄壁管產(chǎn)生壁厚不均的原因是什么呢。 利用LG200冷軋管機和LB1OO冷軋管機進行了大口徑薄壁管的試制.試制過程中，鋼 管曾因橫向和縱向壁厚不均而大量報廢。有時合格率僅有45. 45%.其中.因壁厚不均報廢者 占廢品總數(shù)的72.2%。研究結(jié)果表明，LG200軋管機安全片往往不能脆性剪斷，無論安全片是 雙邊或單邊被沖壓成凹面后，孔型間隙都將發(fā)生改變.其結(jié)果是外徑越軋越大，管壁越軋越厚， 致使產(chǎn)品縱向壁厚不均增大。 LG200軋管機在軋制過程中，軸向力引起芯棒前后串動，造成縱向壁厚不均。軋管時.鋼 管從變形區(qū)出來的速度不決定于軋輥的自然軋制半徑.即取決于工作機架的運動速度.冷軋鋼 管過程的這種強制性，使軋制時工作錐受到來自變形工具的軸向力。當軸向力過大時，將造成 芯棒桿、工作錐前后串動和管料送進時脫棒困難，設(shè)備容易被損壞，鋼管縱向壁厚不均增大.該 廠曾在使用由LG200軋管機軋制的159X3mm的10鋼鋼管作為管料，在LB1OO冷拔機上拔 制143 X 2.5mm成品時進行測量，發(fā)現(xiàn)管料內(nèi)表面有冷軋管時產(chǎn)生的波紋，切樣實測表明，波 峰部分壁厚的算術(shù)平均值為3.46mm,波谷部分壁厚的算術(shù)平均值為3.19mm.若按鞍鋼拔制 力經(jīng)驗公式計算，當取拔制力系數(shù)K=100時，得出波峰部分拔制力為58.69t，波谷部分拔制 力為45.80t。顯而易見，管料內(nèi)表面因冷軋產(chǎn)生的波紋致使管料縱向壁厚不均，引起拔管時的 拔制力呈周期性變化而破壞拔制過程的穩(wěn)定性，產(chǎn)生抖動，并加劇冷拔管的縱向壁厚不均。這 是由于在短芯捧拔制情況下，干擾力的頻率與芯棒拉桿系統(tǒng)自由振動頻率相近時，芯棒拉桿系 統(tǒng)產(chǎn)生共振而出現(xiàn)的抖動現(xiàn)象。抖動的形成，是在發(fā)生較大強迫振動情況下，芯棒向后運動時 反復不斷地脫離定徑帶所造成的。該廠在LB100冷拔機上拔制142 X 2. 5mm , 30CrMSiA薄壁 航空管時，產(chǎn)生的抖動現(xiàn)象尤為頻繁.抖動使產(chǎn)品表面產(chǎn)生明暗交替的環(huán)狀波紋，甚至因縱向 壁厚不均的加重而報廢。 LG200冷軋管機的上下軋槽塊平行錯位，管料墊瓦卡盤中心線過高或過低，以及LB100 拔管機拔制時的工具斜置安放或外模和模套之間有砂子、鐵絲等摩擦物都能導致軋拔制中心 線與管料工具中心線不重合而互成交角，使軋拔制后得到的產(chǎn)品橢圓度增大，長短軸方向的壁 厚容易超出正負偏差. LG200軋管機的管料中心架墊熱瓦過高或過低時.造成管料中心線不在軋制中心線上， 致使絲桿送進小車上下跳動而失去平衡.其原因是，軋機在作周期式往復運動中管料以中間卡 盤為支點，構(gòu)成以軋制端為力臂，送進端為重臂的杠桿系統(tǒng).帶動小車彈跳. 實踐證明，正確調(diào)整軋拔制中心線，以及正確調(diào)整、安裝工模具，運用LG200冷軋管機的 大變形量軋制和LB100拔管機的多道次循環(huán)減徑減壁相結(jié)合的生產(chǎn)工藝，可以獲得大口徑精 密薄壁無縫鋼管.